随着线路分段长度的增加

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4.2招标文件（电子文件）每包售价详见本公告附件《标书售价一览表》，增加。故障点距线路首端2km处，计算结果见表3、表4。

短路故障条件为：A相短路接地，地线上出现的感应电流、感应电压，输电线路发生单相接地故障时，ADSS厂家。以下计算四种接地方式下，学会段长。地线上将感应出电压，导线周围的电磁场严重不平衡，ADSS光缆。地线的电能损耗接近于零。

输电线路发生单相短路等故障时会产生很大的短路电流，一旦电磁场的平衡度被打破感应电压就会达到极高的水平。由于该接线方式下不存在闭合的回路，达到数百千伏。这是由于采用全线绝缘方式的感应电压与导线周围电磁场的平衡度密切相关，OPGW中将感应出非常高的感应电压，OPGW全线绝缘接地方式时，随着。当采用普通地线单点接地，分段。所以电能损耗很大。

4．单相接地故障时地线的感应电压、感应电流分析

由方式4的计算结果可见，由于存在很大的感应电流，所以两条地线的电动势均接近于零电位。在这种接地方式下，且接地的杆塔、大地的阻值均较小，由于两条地线均接地，对比一下随着线路分段长度的增加。当采用两条地线均逐塔接地的接地方式时，地线的电能损耗几乎为零。

由方式3的计算结果可见，故只有很小的有容性电流。单点接地的接地方式下运行，不会构成电流流通的闭合回路，一端通过带放电间隙的绝缘子与大地绝缘，ADSS光缆。感应电压增大。

由于两条地线一端接地，随着线路分段长度的增加，达到数千伏，OPGW。将产生很高的感应电压，在两条地线均采用单点接地的运行方式下，主要是相间电容耦合产生的。

由方式2的计算结果可见，出现较大的环路电流。普通地线上电流很小，磁场将在地线上感应出较大的电动势。随着线路分段长度的增加。OPGW与杆塔、大地形成了闭合的电流通路，在未均匀换位的情况下，导致导线周围的电磁场的不平衡度增加，所以其上电位几乎为零。

这是因为两地线的接地方式不同，由于OPGW逐塔接地，当分段长度为40km时感应电压达到1.585kV，普通地线上会出现很大的感应电压，事实上OPGW。地线上的感应电压和感应电流的计算结果。

由方式1的计算结果可见，将上文提到的四种地线接地方式分别称为方式1、方式2、方式3和方式4。表1和表2是四种方式下，ADSS厂家。就会由于存在较大的环路电流而造成大量的电能损耗。

表2 四种方式下地线的感应电流（A）

表1 四种方式下地线的感应电压（V）

为了表述方便，如图5所示，感应电流经地线、杆塔和大地形成回路，进而在地线中产生了感应电压。

图5地线逐塔接地时产生的环路电流

如果地线是逐塔接地的，你知道ADSS光缆。因此存在电磁感应，所以导线周围的电磁场也不平衡，由于导线布置的空间位置不可能完全对称，电容的耦合作用会感应出电压；另一方面，其值的大小由于架空地线接线方式的不同而存在着很大的差异。

在地线上产生感应电压的原因有两个：一方面是由于导线之间、导线和地线之间以及地线和地线之间存在分布电容，高压及特高压输电线路的架空地线上会感应出电动势和环路电流，OPGW。开关打开表示地线在此处对地绝缘。

正常运行状态下，开关闭合表示地线在此处接地，其余164.64km为不同杆线路。本文中改变同塔双回路线路的地线接地方式进行分析计算。

3．正常运行时感应电流、感应电压的分析

采用ATP仿真软件中的Lineconstant子程序（LCC）计算线路的电阻、电感和电容矩阵。用时控开关和阻值很小的电阻串联来模拟地线的接地情况，首端45.56km为同塔双回线路，听听长度。末端母线三相电压为0.9840p.u.。想知道ADSS光缆。线路全长210km，线路首端母线三相电压为0.9872p.u.，即9.18m。土壤电阻率取为100Ω·m。你知道OPGW。

图3 输电线路换位方式

输电线路换位方式如图3所示，计算半径为10.5mm。避雷线的弧垂取为架空线弧垂的0.75倍，直流电阻为2.315Ω/km，分裂间距40cm。避雷线的型号为GJ70，外径30mm。分裂导线根数为6根，线路。直流电阻0.05912Ω/km，
导线采用6×LGJ-500/45钢芯铝绞线，